周邊進水沉淀池配水槽的設計計算
周邊進水沉淀池是一種新池型，它具有耐沖擊能力強、水力負荷高、沉降歷時短、沉淀區容積利用率高等優點，但其運行效果受配水槽配水均勻性的制約，若配水槽配水不均勻，則其優越性就難以體現，因而配水槽是周邊進水沉淀池的關鍵部位。目前常用的配水槽設計方法有等孔距法和變孔距法兩種。
1 設計方法
① 變孔距法
變孔距法是將配水槽分為變寬段和等寬段，配水槽寬度在變寬段沿程逐漸減少直至等寬段，這樣環槽水流在槽內流速基本保持不變，從而最大限度地降低環槽流速。槽內水深在變寬段沿程減少，到達等寬段后由于壅水現象水深又沿程微增。為了防止污泥在槽內因流速過小而沉積，應按最小時流量和最小允許流速確定配水槽起始寬度，使得任何流量下流速v都能大于最小流速。按平均時流量計算槽內各點水深并繪出相應的水面曲線圖，以水面曲線 落差(dH)約1cm將水面曲線分為若干段，計算出每一段內的平均配水頭和單孔泄流量，最后計算出每一段的平均孔距和孔數。
② 等孔距法
等孔距法與變孔距法以提高配水均勻穩定性為目標、最大限度降低環槽流速的設計思路不同，它強調保持槽內水深沿程不變(即H=H0)，水面沿程為水平線，槽內外水位差沿程不變，由此可知配水槽內各點配水頭也沿程不變。由孔口出流量q=μA(2gZ)1/2可得各孔出流量都相等，孔口數m=Q0/q，配水孔平均間距C=L０／m(常數)。
③ 兩種方法比較
采用等孔距法設計的配水槽布水孔沿池周均勻分布并與池中心對稱，幾何特性好，但二沉池配水槽內的水流運動屬于緩流，其Fr=V/(gL)1/2＜1，由此可見水流動能沿程減少，勢能必然增加，但其增加的速率比機械能損失量快，于是出現了流量沿程減少而 水流沿程壅高，這和配水均勻性相矛盾。因此必須沿程增加槽寬或變化槽底坡度以減少壅水高度ΔH。考慮到施工方便，一般采用改變槽寬來保持水深沿程不變。但由于壅水曲線 不是直線變化，而是沿程變化復雜，因此不易保證施工精度。另外槽內流速沿程減少，不利于在保證速度vmin≥0.3m/s的前提下降低速度v，當取末端流速為0.3m/s時，前端流速＞0.3m/s，而且越靠近起點流速越大，因而受施工精度、流量變化影響較大，配水均勻穩定性較差。
變孔距法雖沒有等孔距法幾何對稱的優點，但它能夠最大限度地降低流速使得計算結果與實際相符合。配水槽變寬段的槽寬沿直線變化，施工容易，而且配水均勻基本不受日常流量變化的影響，因此變孔距法較等孔距法配水的穩定性和可靠性都會增強。
2 配水槽變孔距法的設計計算
① 配水槽寬度B計算
為了防止混合液在配水槽內發生淤積，環槽流速不應低于0.3m/s[1]。為方便施工，配水槽底宜采用平底，布水孔的孔徑要一樣大，槽寬不宜小于0.3m。因此令變寬段vm0=0.3m/s，等寬段B=0.3m，按最小流量Qm確定配水槽寬度得：
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變寬段長度Lc=(1-0.3／B0)L0，等寬段長度LE=0.3／B0L0。
② 布水孔間距
按平均時流量Qh確定布水孔間距，把式(1)代入能量微分方程，且因流速v較小，將gH-v2≈gH，則能量微分方程可化為：
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對應于Qh的起點水深Hh0為：
Hh0≈Hm0+[1-(Hh0Qm／Hm0Qh)2]Zh0 (3)
選擇合適的配水水頭Zh，解式(3)方程確定相應的Hh0，代入式(2)求出H并作出水面曲線H，則距起點Li處的配水水頭Z=Zh0+Hi-Hh0。該點設布水孔時，對應的單孔泄流量q由孔口的孔徑d和孔上配水水頭所決定，即qi=μA[KF(]2gZi[KF)]，孔距C=L０/(Qh/qi)。其中μ為流量系數，A為布水孔口斷面面積。
3 應用實例
3.1 基本計算條件
某城市污水采用活性污泥法處理，二沉池采用周邊進水輻流式沉淀池，根據表面負荷率要求已定沉淀池直徑D=36m，由配水井進入配水槽的流量Qh=1875m3/h，為了施工方便，配水槽底坡i=0。
① 周邊進水沉淀池一般用作大、中型污水處理廠二沉池，流量變化不大，Qm/Qh≥0.5，現取Qm=0.6×Qh=1125m3/h。
② 布水孔孔徑d的確定
在給水中采用孔口配水時孔徑一般為100mm，但周邊進水沉淀池多用于污水處理廠二沉池，二沉池進水懸浮物很多，其混合液濃度都在2000mg/L～4000mg/L之間，且絮凝性能較好。為了避免堵塞孔口，配水孔的孔徑采用d=100～200mm為宜。本例采用d=100 mm。
③ 配水槽為矩形過水斷面，設槽內允許流速vm=0.3m/s：
B0=Hm0=（Qm／0.3）1/2=1.02m
④ 等寬段槽寬B=0.3m，長度Lc，變寬段長度IE，則：
LE=(1-0.3／B0)×L0=79.83m
Lc=L0-LE=33.27m
當L≤LＥ時，B=B0×(1-L／L0)=1.02×(1-L／L0)，當LE＜L≤L0時B=0.3m。
⑤ 計算對應于Qh的起點水深Hp0
把式(3)化為Ｈn+1h0=Hm0+[(1-Hn0×Qm)/Hm0×Qh)2]×Zh0，對該方程采用循環迭代法求解，直至｜Hn+1h0=Hhh0｜＜ε。現取初值H0h0=1.0m、Zh0=0.1m、控制因子ε=0.01，經計算得Hh0=Hn+1h0=1.0839m。
⑥ 配水槽水面曲線
將整個計算長度(沉淀池周長)分為若干段，對每一小段而言，可以把式(2)化為：
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Hi+1=Hi+ΔH(i=1,Λ，nn)
式中 nn——配水槽等分段數
ΔH——相鄰兩段水位差
ΔL——相鄰兩段長度
取長度步長ΔL=0.01m，H0=Hh0，就可計算出配水槽水面高度H，計算結果如圖1所示。
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⑦ 計算孔距Ci和孔數mi
根據繪出的水面曲線圖，按水面曲線落差為1cm將其分為三段，確定各段的長度Li和配水頭Zi，qi、Ci和mi的計算如下：qi=μA(2gZi)1/2，Ci=L０/(Qh/qi),mi=li／Ci，其中取流量系數μ=0.062。
3.2 計算結果及分析
各段計算結果如表1所示。
表1 配水槽計算結果
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則計算配水槽進水流量為0.5225m3/s。
平均流量qi=mi×（qi／Li)。
計算結果的影響因素分析：
① 配水槽中水流除受重力、浮力和阻力作用外，同時受到離心力的作用而產生螺旋流，水流紊動加大使布水孔的流量減少，造成實際情況與計算有一定的差異。在沉淀池直徑較大、配水槽內水流流速較小的情況下，計算結果才比較接近實際；
② 配水槽中的粗糙系數n一般在0.012～0.014之間，不容易精確估計，因而也會給計算結果帶來一定的誤差；
③ 實際水流環槽圓周流動且流動中沿布水孔泄流，屬于明渠非均勻流，但計算中將它簡化為直線漸變流，因而造成一定的誤差；
④ 計算中認為配水槽斷面上各點流速大小相等，但實際中由于液體的粘滯性和池壁的阻滯作用及離心力作用，斷面上各點流速大小不相等，水流最大流速偏向槽外緣。鑒于這種情況，只有在水流平均流速較小、池直徑較大時，實際同理想狀態才比較一致。
4 結論
① 變孔距法配水的穩定性和可靠性比等孔距法好，基本不受日常流量變化影響，且能夠很好滿足配水均勻性的要求。
② 變孔距法強調流速基本不變，能夠最大限度降低環槽流速，使計算結果與實際情況更加吻合。
③ 采用變孔距法設計配水槽時，槽寬沿程直線變化，易施工，而且可以把配水槽和集水槽合建，總寬度沿程不變。
參考文獻：
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[3]袁方，馬杰.關于周邊進水沉淀池配水槽設計的討論[J].中國給水排水 ，1987，3(4):33-36.
[4]熊國立.周邊進水沉淀池配水槽的水力設計[J].中國給水排水，1994，10(3):34-36.
[5]陳水娣.沉淀池配水槽的水面線分析與水力設計[J].給水排水，1996，22 (6):5-10.
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